开孔冲压成形后锥形表面积计算根据金属冲压后表面积展开原理应用数学方法推导开孔冲压成形后锥形表面积F。设锥形体旋转母线方程y＝kx，对函数求导数y′＝k。对锥形体旋转母线微分ds＝1＋y′2＝1＋k2dx对锥形体表面积微分中，R2―翻边后大口半径，R2＝2702＝135mm；R1―翻边后小口半径，R1＝1702＝85mm；H―翻边后锥形体口高度，H＝50mm。
例如170开孔翻边管口（式中以R2＝135、R1＝85、H＝50代入），其开孔冲压成形前的小孔切割直径d0为d0＝21352－50（135＋85）2＝103.36考虑到成形后切边余量，取d0＝103.36－（15￣20）＝88mm。
冲压力计算与成形方法确定冲压成形方案选择由于夹套壳体翻边尚需壳体制成后方能进行翻边冲压，这样可提高工件自身刚度与强度，防止冲压后筒体变形。另一方面考虑到翻边成形效果曲面光整以及冲压后消除内应力因素，故选择热压成形，冲压前将工件筒内按方位放置凹模压胎并加支承牢固后放于液压机上。以气焊加热冲压部位，钢板壳体加热到950￣1000℃。这时开动液压机下段凸模冲压翻边成形，从而可得到理想的效果。
冲压力计算由经验公式算出P＝1.1πSdz－d0%σb′式中，dz―翻边后锥形中间直径；d0―开孔直径；S―钢板厚度（12mm）；σb′―热压结束温度下的强度极限（对于16MnR板σb′取15kgf／cm2（750℃））。P＝1.1π×12×220－8%8×15＝82108.66kgf＝82.10866t＜300t式中，d＝0.5×170＋27%0＝220，d0＝88，S＝12。
则此工件开孔翻边热冲力小于液压机公称压力，为此可一次冲压成形，翻边。
压模结构凹模压环圆角半径R取3S＝30mm（S―板厚，用材质Q235－A钢板制）。凸模锥体半角为45°，下端以R＝40mm过渡，以减少冲压应力，损坏工件现象，材料为HT200铸铁制成。
冲压方法按预开孔直径d0＝90mm划线（气割）。先将上模安装于压力机上，并用螺栓加以固定。按开孔位置在工件壳体上划好线，将内支承件弧形板，立柱及下模放入壳内并用调整螺栓组调整定位后加以固定，而后将工件连同安好固定的下模一起安装在液压机上，且与上模对正夹紧固定。用气焊加热冲压翻边部位达到850￣1000℃（可观察钢板达到一定颜色即橙黄色）。开动液压机，使上模向下移动接触工件冲压翻边成形达到尺寸要求。取下工件，卸取下模和内支撑件，完成夹层壳体筒壁的开孔翻边冲压工作。
结语应用该技术于生产中成功冲压出夹层壳筒体开孔热冲压翻边工件，并制造化工带夹套层的压力容器，为企业创经济效益做出贡献。同时为企业特殊夹套压力容器设备制造积累了丰富经验。事实说明，本工艺技术理论是正确无误，实用经济安全可靠的，较为适用于压力容器制造企业加工成形特殊夹套压力容器设备。